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新聞動(dòng)態(tài)

穩(wěn)定型氧化鋅壓敏陶瓷的直流老化研究進(jìn)展

氧化鋅壓敏陶瓷是金屬氧化物避雷器的核心部件。近年來(lái)CIGRE及研究者報(bào)道了現(xiàn)代穩(wěn)定型氧化鋅壓敏陶瓷直流老化功耗隨時(shí)間持續(xù)降低的新現(xiàn)象,完全不同于功耗不斷上升的傳統(tǒng)老化現(xiàn)象,給基礎(chǔ)老化理論和工程應(yīng)用均帶來(lái)了巨大挑戰(zhàn)。這種反常的老化現(xiàn)象已經(jīng)超出了經(jīng)典離子遷移老化理論的范疇,其非Arrhenius特征也使實(shí)際狀態(tài)評(píng)估和壽命預(yù)測(cè)難以開展。針對(duì)以上問(wèn)題,本文系統(tǒng)梳理了穩(wěn)定型氧化鋅壓敏陶瓷的老化現(xiàn)象、老化機(jī)制以及潛在的狀態(tài)評(píng)估方法。

1) 穩(wěn)定型和不穩(wěn)定型氧化鋅壓敏陶瓷的直流老化特性在相同的老化條件下,對(duì)穩(wěn)定型和不穩(wěn)定型氧化鋅壓敏陶瓷開展加速直流老化及恢復(fù)實(shí)驗(yàn)。不穩(wěn)定型的老化功耗不斷上升,正、反向伏安特性曲線均向泄漏電流增大的方向移動(dòng),老化不可逆。然而,如圖1所示,穩(wěn)定型的功耗隨老化時(shí)間近似呈雙指數(shù)下降;正向伏安特性存在“交叉”現(xiàn)象,即老化后晶界勢(shì)壘在較低電壓下降低,在較高電壓下升高。此外,當(dāng)撤去老化電壓后,穩(wěn)定型試樣可充分恢復(fù)到其未老化狀態(tài)。


2) 氧化鋅壓敏陶瓷直流老化的微觀機(jī)制

離子重排(Donor ion redistribution, DIR)老化模型可合理解釋氧化鋅壓敏陶瓷的直流老化現(xiàn)象。如圖2所示,可遷移離子在電場(chǎng)力及離子濃度梯度的作用下空間上存在“U”型分布;而晶界處堆積的正離子可能與界面態(tài)發(fā)生中和,消耗界面態(tài)的數(shù)量。老化功耗取決于以上二者之間的相互競(jìng)爭(zhēng),前者有利于功耗降低而后者導(dǎo)致功耗上升。


3) 功耗(泄漏電流)不能準(zhǔn)確表征老化程度

廣為應(yīng)用的功耗(泄漏電流)具有顯著的電壓依賴特性,并不能反映氧化鋅壓敏陶瓷真實(shí)的老化狀態(tài)。如圖3所示,穩(wěn)定型的功耗在較低老化電壓下升高,在較高老化電壓下降低。若以經(jīng)典離子遷移模型為依據(jù),較低電壓下持續(xù)升高的功耗意味著劣化更嚴(yán)重,與常識(shí)相悖。

反向老化系數(shù)則有望成為氧化鋅壓敏陶瓷有效的老化狀態(tài)表征參數(shù),如圖4所示,穩(wěn)定型氧化鋅壓敏陶瓷的反向泄漏電流密度與老化時(shí)間正相關(guān),老化條件越嚴(yán)苛,試樣的反向老化系數(shù)也越大。


4) 不穩(wěn)定型/穩(wěn)定型氧化鋅壓敏陶瓷的轉(zhuǎn)變特性

根據(jù)DIR老化模型,氧化鋅壓敏陶瓷的老化功耗,本質(zhì)上取決于界面態(tài)消耗與耗盡層離子“U”型分布的競(jìng)爭(zhēng)。特定條件下,若一方顯著大于另一方時(shí),可能導(dǎo)致氧化鋅壓敏陶瓷出現(xiàn)穩(wěn)定型與介穩(wěn)型或不穩(wěn)定型之間的轉(zhuǎn)變。如圖5和圖6所示,高溫、缺氧氣氛等條件將破壞穩(wěn)定型氧化鋅壓敏陶瓷界面態(tài)的穩(wěn)定性,導(dǎo)致原本下降的功耗轉(zhuǎn)變?yōu)椴粩嗌仙?br />


3結(jié)論
1) 穩(wěn)定型氧化鋅壓敏陶瓷正向伏安特性在直流老化后存在“交叉”現(xiàn)象,且老化可逆。2) 離子重排(DIR)老化模型能合理解釋穩(wěn)定型氧化鋅壓敏陶瓷的直流老化現(xiàn)象,老化功耗取決于界面態(tài)消耗與耗盡層離子“U”型分布之間的相互競(jìng)爭(zhēng)。3) 功耗(泄漏電流)具有顯著的電壓依賴特性,無(wú)法有效地表征老化狀態(tài),反向老化系數(shù)是一種可能的狀態(tài)評(píng)估參數(shù)。4) 穩(wěn)定型、介穩(wěn)型、不穩(wěn)定型氧化鋅壓敏陶瓷能夠在特定條件下相互轉(zhuǎn)變,具有相同的老化機(jī)制。